Farklı mesnetıenme teşkillerine göre, aynı kesite sahip dairesel kesitli kolonların yangın dayanımının değişimini göstermek amacıyla hesaplanmış yangın dayanım süreleri Tablo 2'de gösterilmiştir. Şekil 9'da, Tablo 2'de gösterilen yangın dayanımlarının hesaplanmasını sağlamak amacıyla Fortran ve Matlab ortamında geliştirilen programın akış diyagramı gösterilmiştir [1 1 ]. Program içerisinde ahşap kolon kesitindeki sıcaklık, zaman adımlarına bağlı olarak iterasyonıa arttırılmakta ve kolon kesitinde yukarıda tanımlanan göçme anına ulaştığında kolon üzerindeki yükü taşıyamamakta ve göçmektedir. Yapılan hesaplamalarda; ahşap kolon kesiti dairesel olduğundan dolayı köşe etkisi göz önüne alınmamıştır. Sonuçlar Yangın etkisi altında ahşap, beton ve çelikle mukayese edildiğinde ne kadar zayıf kaldığı düşünülürse düşünülsün; ahşabın, kendisine has özellikleri ile bu zayıflığını kapattığı görülmektedir. Ahşap kolonların yangın direncinin belirlenmesinde burkulma boyunun etkin bir faktör olduğu Tablo l 'den anlaşılmaktadır. Yapı elemanlarının yangın sırasında göçmeseler bile yangından sonraki soğuma safhalarında göçebilecekleri unutulmamalıdır. Buna bağlı olarak yangın yerinde soğuma yapı elemanının soğuma safhası için de gerekli güvenlik tedbirleri alınmalıdır. Yapı elemanlarının yangına karşı dayanıklılığında, sadece yapı malzemesinin yangın__direnci değil, yapı elemanıyla bu elemanın bulunduğu ortamın yangına karşı nasıl tasarlandığı do önemli bir etmendir. YANGINI Tablo 2. Ahşap Dairesel Kesitli Kolonun Farklı Mcsnetlenme Teşkillerindeki Yangın Dayanımları Kırılma Yükü �Kolon Kesiti I Mesnetlenme Şartı I Yangın Dayanımı Fo� �0 mm alt ve üs� ankastre___- �8 dak. + -_6 _0 4_. _6 2__k N_ __ R=200 mm t 1 üst uç mafsallı, alt uç ank� 160 dak. 1 583.49 kN � �=200 mm alt ve üst uç mafsallı ___ �148 dak. 543.15 kN IR=200 mm alt ve üst uç hareketli J 2_20 dak. �6.13 kN D:ışla Kesit ı..arakt�ri!ii dc�crlcri tlik \C dış) Ok -► ,-o ı,.w.W,. . F, dcğı.:rlcrinın bulunınusı A.ro.W.,.. F )eni kc:,it değcrlcrınc göre -rıf- değerlerinin bulunmn�ı Yeni noınınal gerilme hesabı >a Ah�abın iç sıcaklığı hc°'obı Kritik gailınc hc:,;ıbı->aLı 1 ., 01 Kolon ) angın direncini kaybetti , e �olon göçıo Dur Şekil 9. Program akış diyagramı. Referaııslar [ JJ Hakseveı: A., Meyer-Ottens. Brandverhalten von brett sc/ıichtver/emten Holzstiitzen. Verlag WErnst & Salın, Berfin, München, Düesse/dorf 1979. {2/ İstanbul İifaiye Müdürlüğü, 1996-2005 yıllan arası İstanbul iliyangın isıatistik değerleri. /3/ Zur reclınerischen Übertragbarelt der Ergebnisse von Brandpriifııngen aın Beispiel von Stallılıınd Hol=stüt=en. Dissertation. Teclın. Universitat Berfin. Bertin 1979. {4/ Majaaıııa. J. Calcıılaıion nıodels of wooden beams exposed to fire. Techical Researc/ı Cenıre of Finland. [5/ DiN 4102, Teil4. Klassifizierıe Baııstoffe. [6/ Baıııeile ete. Brandverhalıen von Baustoffen ıınd Baııteilen. Hakseveı: A. Yangın geçirmiş yapı elemanlarında yüksek sıcaklık etkisinin saptanması. /7} Arnaıılt, P. et al. : Rapport Experimenıal sur fes Essais avec des Feux Naturels execııtes dans la petite lnsta/laıion. [8/ Bechtold. R . . Ehlert. K.P. ıınd Wesch, J.: Brandversııche an einen zum Abbnıch bestimınıen. viergesclıossigen modernen Wohnlıaııs in Lelırıe. Bericlıt des lnsıitııts fıir Baıısıoffe, Massivboıı ıınd Brandsc/ıutz der Teclınischen Universiıa Braunschweig, 1977. [9/ Savaş. S. . Ahşap Yapı Elaınanlannın Yang111 Dizaynı 1994. Yüksek lisans Semineri. Haksever. A . . Savaş. S., Gerçek Yangın Etkisi Alımdaki Ahşap Kolonların Dizaynı, İMO Teknik Dergi. 2005 3713-3738, Yazı 245. [10/ Fredlıınd, B. . A model for heat and mass transfer in tiınber structııres during fire. Lıınd 1988. Lıınd University, Reporı LUTVDGl(TVBB-1003). 254 p. /Jl/ Öziinı, Erbil. Haksever. Ataman. Yangın etkisi altındaki ahşap yapı elemanlarının yang111 dizaynı. Yüksek /is. semineri notu. 2007. ■ YANGIN ve GÜVENLiK SAYI 1051 133
RkJQdWJsaXNoZXIy MTcyMTY=